沉淀池表面负荷

范文一:沉淀池表面负荷

沉淀池表面负荷

沉淀池的表面负荷,国内手册与国外的标准相差很大,国内都在1.5左右,而国外都在0.6-0.8之间,我比较倾向国`外的,不过问题是表面负荷低,土建的费用就高!

斜管沉淀池手册上一般是3-4,但实际上可取1.5左右,这样有利于出水SS较小。一般沉淀池设计手册上一般为1-1.5,但实际上往往在0.75-1之间,尽管负荷小,引起的池子体积增大,费用的增加,但比较保险,尤其是工业废水的沉淀池取得小一些,保险系数较高。

沉淀池的表面负荷,国内手册与国外的标准相差很大,国内都在1.5左右,而国外都在0.6-0.8之间,我比较倾向国`外的,不过问题是表面负荷低,土建的费用就高!我们一般取0.6-0.8之间

斜管可取1.5左右。平流、竖流、辅流去0.6-0.8之间。

通常选用的负荷也是0.8~1.0,大家能不能探讨一下地埋式斜管沉淀的排泥方式,我觉得地埋式的排泥通常都不是很通畅

我觉得常用的排泥方式主要有以下几种:

1、将潜污泵直接放入沉淀池的泥斗中,然后通过时间钟来控制排泥,这样排泥方便,但不容易维护,且只适用于单斗排泥。

2、通过静压排泥,在沉淀池的旁边再建一小格集泥池,然后通过阀门来控制排泥,阀门可选用自动和手动阀门,选用自动阀门则会增加工程投资,若选用手动阀门则需人工定期排泥增加劳动强度。

3、采用刮泥机先进行刮泥,然后用污泥泵进行排泥,主要是投资高,不适用中小水量处理系统。

4、通过设置地上式污泥自吸泵或气提器进行排泥,缺点是排泥不彻底。

以上仅是个人的一点愚见。

我们设计的斜管沉淀池表面负荷一般0.8-1.0

设计规范说斜板沉淀池的负荷可以是一般沉淀池的2倍,也即是3~4,但是看大家一般实际都设得很低啊,这样相差太大了啊

当然是越低越好,考虑到造价,地形取1-1.5之间合适

造纸废水,我一般初沉0.5-0.6.二沉在0.7-0.8。实际用的,效果较好。个人认为还可以再提高一些。但不至于高到所说1.5.现在很多人设计沉淀池只用停留时间,不科学的,还要考虑池深,然后计算表面负荷。由负荷决定沉淀池。

接触氧化池后面的斜板沉淀池,我们设计一般用0.75-1.5,并根据用地和平面图布置确定

我们在实际工程中都取0.92

个人意见,仅供参考:(1)加入了药剂的混凝沉淀,一般表面负荷取到1.2~1.5;

(2)二沉池的表面负荷一般取0.8~1.0;

(3)二沉池尽量不用斜管和斜板,容易粘泥;

(4)沉砂池表面负荷可取到2~4

实际和理论还是有差距的,照着设计手册做容易悲剧,我喜欢用1.0,数字好算,也不大,

我们最近也遇到这个问题,同事设计的初沉池(斜板斜管)和二沉池表面负荷都是1.5,用的生物接触氧化法,一个有经验的工程师说偏高了

我们单位刚刚设计的斜板沉底池,取的是0.63,当然是小一点好,个人认为再大一点也无妨。

我单位设计的斜管沉淀池表面负荷一般取0.8左右,常用的参数是0.83

初沉池和二沉池都取这个数,效果可以

人觉得:二沉池的话取1.0左右,斜管沉淀池可以相对取1.5左右,但还要看整个工艺,如果斜管的出水SS大一点对后面的处理影响不大的情况可再取大点2-3,比如说后面有生物处理时;其它情况比如沉砂的可以3-4.

我们最高取到0.9,曾经见过一个表面负荷是1.5的二沉池,系统稍微运行不稳定就会翻泥。

建议0.8以下。见过一些斜管的二沉池,负荷稍微一变,效果变化很大。

我之前有个改造项目,沉淀池用原有池子,表面负荷1.6,运行正常的话出水很清

深度处理斜管沉淀池设计可参见:

1、《室外排水设计规范》(2011年版) GB 50014—2006 第6.12.6 条规定:沉淀工艺的设计,宜符合下列要求:斜管沉淀池的上升流速为0.4~0.6mm/s。

其中换算斜管沉淀池表面负荷=斜管沉淀池的上升流速x3.6(m3/m2.h)

2、《室外排水设计规范》(2011年版) GB 50014—2006 第6.12.6 条条文说明:关于深度处理工艺基本处理单元设计参数取值范围的规定。

污水处理出水的水质特点与给水处理的原水水质有较大的差异,因此实际的设计参数不完全一致。。。。。。。

斜板沉淀池与其他沉淀池相比,有什么优点?斜板沉淀池的运行方式又是怎样的啊?

主要优点在于不易堵塞,表面负荷高。运行方式主要是上流式水流在斜板中由于“浅池作用”携带的固体被沉积下来,通过池底的污泥收集系统统一排走。

范文二:沉淀池表面负荷

沉淀池表面负荷

斜管沉淀池手册上一般是3-4,但实际上可取1.5左右,这样有利于出水SS较小。一般沉淀池设计手册上一般为1-1.5,但实际上往往在0.75-1之间,尽管负荷小,引起的池子体积增大,费用的增加,但比较保险,尤其是工业废水的沉淀池取得小一些,保险系数较高。

沉淀池的表面负荷,国内手册与国外的标准相差很大,国内都在

1.5左右,而国外都在0.6-0.8之间,我比较倾向国`外的,不过问题是表面负荷低,土建的费用就高!我们一般取0.6-0.8之间

斜管可取1.5左右。平流、竖流、辅流去0.6-0.8之间。

通常选用的负荷也是0.8~1.0,大家能不能探讨一下地埋式斜管沉淀的排泥方式,我觉得地埋式的排泥通常都不是很通畅

我觉得常用的排泥方式主要有以下几种:

1、将潜污泵直接放入沉淀池的泥斗中,然后通过时间钟来控制排泥,这样排泥方便,但不容易维护,且只适用于单斗排泥。

2、通过静压排泥,在沉淀池的旁边再建一小格集泥池,然后通过阀门来控制排泥,阀门可选用自动和手动阀门,选用自动阀门则会增加工程投资,若选用手动阀门则需人工定期排泥增加劳动强度。

3、采用刮泥机先进行刮泥,然后用污泥泵进行排泥,主要是投资高,不适用中小水量处理系统。

4、通过设置地上式污泥自吸泵或气提器进行排泥,缺点是排泥不彻

底。

以上仅是个人的一点愚见。

我们设计的斜管沉淀池表面负荷一般0.8-1.0

设计规范说斜板沉淀池的负荷可以是一般沉淀池的2倍,也即是3~4,但是看大家一般实际都设得很低啊,这样相差太大了啊

当然是越低越好,考虑到造价,地形取1-1.5之间合适

造纸废水,我一般初沉0.5-0.6.二沉在0.7-0.8。实际用的,效果较好。个人认为还可以再提高一些。但不至于高到所说1.5.现在很多人设计沉淀池只用停留时间,不科学的,还要考虑池深,然后计算表面负荷。由负荷决定沉淀池。

接触氧化池后面的斜板沉淀池,我们设计一般用0.75-1.5,并根据用地和平面图布置确定

我们在实际工程中都取0.92

个人意见,仅供参考:(1)加入了药剂的混凝沉淀,一般表面负荷取到1.2~1.5;(2)二沉池的表面负荷一般取0.8~1.0;(3)二沉池尽量不用斜管和斜板,容易粘泥;(4)沉砂池表面负荷可取到2~4

实际和理论还是有差距的,照着设计手册做容易悲剧,我喜欢用1.0,数字好算,也不大,我们最近也遇到这个问题,同事设计的初沉池(斜板斜管)和二沉池表面负荷都是1.5,用的生物接触氧化法,一个有经验的工程师说偏高了

我们单位刚刚设计的斜板沉底池,取的是0.63,当然是小一点好,个人认为再大一点也无妨。

我单位设计的斜管沉淀池表面负荷一般取0.8左右,常用的参数是0.83

初沉池和二沉池都取这个数,效果可以

个人觉得:二沉池的话取1.0左右,斜管沉淀池可以相对取1.5左右,但还要看整个工艺,如果斜管的出水SS大一点对后面的处理影响不大的情况可再取大点2-3,比如说后面有生物处理时;其它情况比如沉砂的可以3-4.

我们最高取到0.9,曾经见过一个表面负荷是1.5的二沉池,系统稍微运行不稳定就会翻泥。

建议0.8以下。见过一些斜管的二沉池,负荷稍微一变,效果变化很大。

我之前有个改造项目,沉淀池用原有池子,表面负荷1.6,运行正常的话出水很清

深度处理斜管沉淀池设计可参见:

1、《室外排水设计规范》(2011年版) GB 50014—2006 第6.12.6 条规定:沉淀工艺的设计,宜符合下列要求:斜管沉淀池的上升流速为0.4~0.6mm/s。

其中换算斜管沉淀池表面负荷=斜管沉淀池的上升流速x3.6(m3/m2.h)

2、《室外排水设计规范》(2011年版) GB 50014—2006 第6.12.6 条

条文说明:关于深度处理工艺基本处理单元设计参数取值范围的规定。

污水处理出水的水质特点与给水处理的原水水质有较大的差异,因此实际的设计参数不完全一致。。。。。。。

斜板沉淀池与其他沉淀池相比,有什么优点?斜板沉淀池的运行方式又是怎样的啊?

主要优点在于不易堵塞,表面负荷高。运行方式主要是上流式水流在斜板中由于“浅池作用”携带的固体被沉积下来,通过池底的污泥收集系统统一排走。

范文三:二沉池表面负荷

二沉池表面负荷取值的探讨

司旭东

摘要:就活性污泥法在不同系统中二沉池的设计参数如何取值进行了探讨,认为在延时曝气系统的二

沉池设计中除了根据表面负荷计算之外,还应考虑固体负荷这一因素。

关键词:二沉池;表面负荷;固体负荷;水处理

An Approach to the Taking of Surface Load Values for Secondary Sedim

entation Tanks

SI Xu-dong

(No.3 Design Institute of the Ministry of Chemical Industry(ECEC),Hefei 230024,China) Abstract:An approach is made to the auestion of how to take the values of the design parameters for the secondary sedimentation tanks in different systems using activated-sludge process.It is believed that in designing the secondary sedimentation tanks for extended aeration systems,in addition to the calculation on the basis of surface load,the factor of solid load also should be taken into consideration.

Key words:secondary sedimentation tank;surface load;solid load;water treatment

二沉池在污水生化处理装置中的作用是很重要的,一方面它的固液分高效果直接影响出水水质;另一方面在活性污泥系统中它还要为系统提供一定浓度的回流污泥。

在设计二沉池时,我国目前一般按表面负荷来计算二沉池的表面积。关于二沉池表面负荷的取值规定为:生物膜法后,1.0-2.0m/(m·h);活性污泥法后1.0~1.5m/(m·h)。但从目前国内污水处理厂的实际统计情况来看,在采用延时曝气系统如氧化沟时,设计取值基本上都小于上述规定,一般的二沉池表面负荷取值大多在0.6~0.9m/(m·h)之间。究其原因可能有两种考虑。其一,延时曝气系统中固体停留时间较长,也就是污泥的泥龄较长,污泥自身氧化程度较高,形成的絮体比较松散,沉降性能较差,有时还会形成一些细小的絮体,很容易随水流失。第二,二沉池的设计除了表面负荷外,还有一个重要的辅助指标就是固体负荷(也称固体通量),有些技术人员在设计二沉池时用固体负荷进行校核,以检验二沉池的设计是否合适。据资料介绍,二沉池的固体负荷一般不宜超过150kg/(m·d),此值对于中高负荷的活性污泥法来说没有什么问题,但低负荷的延时曝气系统可能就要超过,这一点从下面的计算中可以看出。上述的两个原因都可能造成二沉池出水悬浮物超标。由于悬浮物中含有活性污泥,出水的BOD5和CODcr也因此受影响。

2323232[1]

我国《室外排水设计规范》GBJ14-87(1997年版)中列出了曝气池主要设计参数,见表1。 我们以普通曝气和延时曝气为例计算如下:

对普通曝气系统:

取普通曝气系统的污泥浓度为2.0g/L,则回流比约为33%。按《室外排水设计规范》的规定,二沉

3222池表面负荷取1.2m/(m·h),可计算出二沉池表面积为1667m,此时的固体负荷为77kg/(m·d),远于

2150kg/(m·d)。

对延时曝气系统:

2 取延时曝气系统的污泥浓度为4.0g/L,则回流比约为100%。二沉池表面积仍按1667m计,此时的固

22体负荷为230kg/(m·d),大于150kg/(m·d)。

从上面的计算可以看出,对于同样的表面负荷,普通曝气系统和延时曝气系统由于污泥浓度和污泥回流比的不同而得出的二沉池固体负荷相差很大。对于延时曝气系统来说,虽然其二沉池表面负荷也在规范的取值范围内,但因为其固体负荷偏大,再加上如前所述延时曝气系统活性污泥本身的特性,所以沉淀效果就可能会有问题。因此,在延时曝气系统的二沉池设计中除了根据表面负荷计算之外,还应考虑固体负荷这一因素。

按表1所列数据和上面同样的计算,对于吸附再生曝气系统和合建式完全混合曝气系统也可能会出现二沉池固体负荷偏大的情况,笔者认为这两个系统的活性污泥的凝聚性能和沉降性能比延时曝气系统要好,固体负荷偏大对沉淀效果的影响要小一些。具体取值时可参照已运行的类似的工程而定。

范文四:二沉池表面负荷如何取值

二沉池表面负荷如何取值

二沉池在污水生化处理装置中的作用是很重要的,一方面它的固液分高效果直接影响出水水质;另一方面在活性污泥系统中它还要为系统提供一定浓度的回流污泥。

在设计二沉池时,我国目前一般按表面负荷来计算二沉池的表面积。关于二沉池表面负荷的取值规定为:生物膜法后,1.0-2.0m3/(m2·h);活性污泥法后1.0~1.5m3/(m2·h)[1]。但从目前国内污水处理厂的实际统计情况来看,在采用延时曝气系统如氧化沟时,设计取值基本上都小于上述规定,一般的二沉池表面负荷取值大多在0.6~0.9m3/(m2·h)之间。究其原因可能有两种考虑。其一,延时曝气系统中固体停留时间较长,也就是污泥的泥龄较长,污泥自身氧化程度较高,形成的絮体比较松散,沉降性能较差,有时还会形成一些细小的絮体,很容易随水流失。第二,二沉池的设计除了表面负荷外,还有一个重要的辅助指标就是固体负荷(也称固体通量),有些技术人员在设计二沉池时用固体负荷进行校核,以检验二沉池的设计是否合适。据资料介绍,二沉池的固体负荷一般不宜超过150kg/(m2·d),此值对于中高负荷的活性污泥法来说没有什么问题,但低负荷的延时曝气系统可能就要超过,这一点从下面的计算中可以看出。上述的两个原因都可能造成二沉池出水悬浮物超标。由于悬浮物中含有活性污泥,出水的BOD5和CODcr也因此受影响。

我国《室外排水设计规范》GBJ14-87(1997年版)中列出了曝气池主要设计参数,见表1。 我们以普通曝气和延时曝气为例计算如下:

表1 曝气池主要设计参数 类别

Fω/(kg·kg-1·d-1)

Nω/(g·L-1)

Fγ/(kg·kg-1·d-1)

污泥回流/%

普通曝气 0.2~0.4 1.5~2.5 0.4~0.9 25~75

阶段曝气 0.2~0.4 1.5~3.0 0.4~1.2 25~75

吸附再生曝气 0.2~0.4 2.5~6.0 0.9~1.8 50~100

合建式完全混合曝气 0.25~0.5 2.0~4.0 0.5~1.8 100~400

延时曝气 0.05~0.1 2.5~5.0 0.15~0.3 60~200

高负荷曝气 1.5~3.0 0.5~1.5 1.5~3.0 10~30

设曝气系统设计流量2000m3/h,二沉池回流污泥浓度取8g/L。

对普通曝气系统:

取普通曝气系统的污泥浓度为2.0g/L,则回流比约为33%。按《室外排水设计规范》的规定,二沉池表面负荷取1.2m3/(m2·h),可计算出二沉池表面积为1667m2,此时的固体负荷为77kg/(m2·d),远于150kg/(m2·d)。

对延时曝气系统:

取延时曝气系统的污泥浓度为4.0g/L,则回流比约为100%。二沉池表面积仍按1667m2计,此时的固体负荷为230kg/(m2·d),大于150kg/(m2·d)。

从上面的计算可以看出,对于同样的表面负荷,普通曝气系统和延时曝气系统由于污泥浓度和污泥回流比的不同而得出的二沉池固体负荷相差很大。对于延时曝气系统来说,虽然其二沉池表面负荷也在规范的取值范围内,但因为其固体负荷偏大,再加上如前所述延时曝气系统活性污泥本身的特性,所以沉淀效果就可能会有问题。因此,在延时曝气系统的二沉池设计中除了根据表面负荷计算之外,还应考虑固体负荷这一因素。

按表1所列数据和上面同样的计算,对于吸附再生曝气系统和合建式完全混合曝气系统也可能会出现二沉池固体负荷偏大的情况,笔者认为这两个系统的活性污泥的凝聚性能和沉降性能比延时曝气系统要好,固体负荷偏大对沉淀效果的影响要小一些。具体取值时可参照已运行的类似的工程而定

范文五:二沉池表面负荷取值的探讨

二沉池表面负荷取值的探讨

司旭东

(化工部第三设计院(东华工程公司),安徽 合肥 230024)

摘要:就活性污泥法在不同系统中二沉池的设计参数如何取值进行了探讨,认为在延时曝气系统的二沉池设计中除了根据表面负荷计算之外,还应考虑固体负荷这一因素。

关键词:二沉池;表面负荷;固体负荷;水处理

中图分类号:TU991.23

文献标识码:A

文章编号:1009-2455(2001)03-0042-02

An Approach to the Taking of Surface Load Values for Secondary Sedimenta

tion Tanks

SI Xu-dong

(No.3 Design Institute of the Ministry of Chemical Industry(ECEC),Hefei 2

30024,China)

Abstract:An approach is made to the auestion of how to take the values of the design parameters for the secondary sedimentation tanks in different systems using activated-sludge process.It is believed that in designing the secondary sedimentation tanks for extended aeration systems,in addition to the calculation on the basis of surface load,the factor of s

olid load also should be taken into consideration.

Key words:secondary sedimentation tank;surface load;solid load;water treatment

二沉池在污水生化处理装置中的作用是很重要的,一方面它的固液分高效果直接影响出水水质;另一方面在活性污泥系统中它还要为系统提供一定浓度的回流污泥。 在设计二沉池时,我国目前一般按表面负荷来计算二沉池的表面积。关于二沉池表面负荷的取值规定为:生物0-2. 膜法后,1.0m3/(m2·h);活性污泥法后1.0~1.5m3/(m2·h)[1]。但从目前国内污水处理厂的实际统计情况来看,在采用延时曝气系统如氧化沟时,设计取值基本上都小于上述规定,一般的二沉池表面负荷取值大多在0.6~0.9m3/(m2·h)之间。究其原因可能有两种考虑。其一,延时曝气系统中固体停留时间较长,也就是污泥的泥龄较长,污泥自身氧化程度较高,形成的絮体比较松散,沉降性能较差,有时还会形成一些细小的絮体,很容易随水流失。第二,二沉池的设计除了表面负荷外,还有一个重要的辅助指标就是固体负荷(也称固体通量),有些技术人员在设计二沉池时用固体负荷进行校核,以检验二沉池的设计是否合适。据资料介绍,二沉池的固体负荷一般不宜超过150kg/(m2·d),此值对于中高负荷的活性污泥法来说没有什么问题,但低负荷的延时曝气系统可能就要超过,这一点从下面的计算中可以看出。上述的两个原因都可能造成二沉池出水悬浮物超标。由于悬浮物中含有活性污泥,出水的BOD5和CODcr也因此受影响。

我国《室外排水设计规范》GBJ14-87(1997年版)中列出了曝气池主要设计参数,见表1。

我们以普通曝气和延时曝气为例计算如下:

表1 曝气池主要设计参数

设曝气系统设计流量2000m3/h,二沉池回流污泥浓度取8g/L。

对普通曝气系统:

取普通曝气系统的污泥浓度为2.0g/L,则回流比约为33%。按《室外排水设计规范》的规定,二沉池表面负荷取1.2m3/(m2·h),可计算出二沉池表面积为1667m2,此时的固体负荷为77kg/(m2·d),远于150kg/(m2·d)。

对延时曝气系统:

取延时曝气系统的污泥浓度为4.0g/L,则回流比约为100%。二沉池表面积仍按1667m2计,此时的固体负荷为230kg/(m2·d),大于150kg/(m2·d)。

从上面的计算可以看出,对于同样的表面负荷,普通曝气系统和延时曝气系统由于污泥浓度和污泥回流比的不同而得出的二沉池固体负荷相差很大。对于延时曝气系统来说,虽然其二沉池表面负荷也在规范的取值范围内,但因为其固体负荷偏大,再加上如前所述延时曝气系统活性污泥本身的特性,所以沉淀效果就可能会有问题。因此,在延时曝气系统的二沉池设计中除了根据表面负荷计算之外,还应考虑固体负荷这一因素。

按表1所列数据和上面同样的计算,对于吸附再生曝气系统和合建式完全混合曝气系统也可能会出现二沉池固体负荷偏大的情况,笔者认为这两个系统的活性污泥的凝聚性能和沉降性能比延时曝气系统要好,固体负荷偏大对沉淀效果的影响要小一些。具体取值时可参照已运行的类似的工程而定。

参考文献:

[1]GBJ 14-87(1997版),室外排水设计规范[S]

范文六:表面水力负荷

表面水力负荷

hydraulic surface loading 每平方米表面积单位时间内通过的污水体积数。其计量单位通常以m3/m2.h表示。

水力表面负荷q

其为单位时间内通过沉淀池单位表面积的污水量,即: q=Q/A

式中q———表面负荷

Q———最大时污水流量,

A———沉淀池表面面积,

$ 实际上代表速度,其单位可表达为m/h,。当污水中悬浮颗粒下沉速度u值满足u>q

时,该类颗粒会在沉淀池中全部沉淀。而u

可见q的取值越小,相应的沉淀效果越好,当然所需池表面积也越大。初沉池常取q=1.5~3.0

水力停留时间(Hydraulic Retention Time)简写作HRT,水处理工艺名词,水力停留时间是指待处理污水在反应器内的平均停留时间,也就是污水与生物反应器内微生物作用的平均反应时间。因此,如果反应器的有效容积为V(立方米),则:HRT = V / Q (h)

如果反应器高度为H(米),则:

因为 Q = uA ,V = HA

所以HRT也可表示为: HRT = H / u (h)

即水力停留时间等于反应器高度与上流速度之比。

在传统的活性污泥法中,水力停留时间很大程度上决定了污水的处理程度,因为它决定了污泥的停留时间;而在MBR法即膜生物反应器中,由于膜的分离作用,使的微生物被完全阻隔在了反应池内,实现在水力停留时间和污泥龄的完全分离!

范文七:气浮表面负荷

表面负荷

DAF气浮工艺的主要设计参数包括表面负荷、停留时间、回流比、溶气压力等。四种设计参数即有各自的表述含义,同时它们又相互影响互相作用共同起作用。 表面负荷又称作上升流速,溢流速率,是指处理设备中每平方米水面通过(或处理)的流量。气浮表面负荷的实质为设备分离区内水流的整体下降速度即为(m3/m2.h)表面负荷的大小直接影响到气浮的处理效果和设备的选型设计。针对不同废水和不同的处理条件,表面负荷没有固定的数值可供选取,确定合理的表面负荷对于气浮设备应用起着关键性的作用。表面负荷大则意味着选取的设备表面积小,设备体积小投资小。表面负荷小则相反。在各种给排水参考书中,在引入表面负荷时都缺少一个重要的辅助评定参数来评价选取值的合理性。本文选取了废水处理中悬浮物的去除率为重要的辅助评定参数。(另外还有废水处理的费效比即经济性等评定参数,此项评定参数现不在本文的讨论范围内)不同水质中的悬浮物在污水处理工程的各个阶段的去除率要求也不相同。有的水质中的悬浮物适于气浮去除。所以悬浮物的去除率也高,有的则相反。对于同一种处理废水,表面负荷的大小也对应着不同的悬浮物的驱除率。在其他条件相对固定的情况下,小的表面负荷一定对应着高的悬浮物去除率,高的表面负荷则相反。这是本文选取表面负荷的重要依据。表面负荷大小的选择也直接关系到出水水质。气浮分离区的表面负荷越大,即在同样分离面积下,通过的流量越多,分离区水流的稳定状态越差;絮体上浮的速度越慢,分离的效果越差,出水不清,出水标准越低。在水处理工程中为了达到对应着的污水悬浮物的去除率则必须选取合适大小的表面负荷来保证。悬浮物的去除率是污水处理工程对气浮设备的基本要求,也是业主对所购买设备基本要求。选取表面负荷大小的重要评定标准是悬浮物的去

除率。

范文八:平流沉淀池

平流式沉淀池 基本概述

平流式沉淀池是沉淀池的一种类型,水沿水平方向流动的沉淀池。 池体平面为矩形,进口和出口分设在池长的两端。池的长宽比不小于4,有效水深一般不超过3m,池子的前部的污泥设计。在池的进口处底部设贮泥斗,其它部位池底有坡度,倾向贮泥斗。平流式沉淀池沉淀效果好,使用较广泛,但占地面积大。常用于处理水量大于15000立方米/天的污水处理厂。

平流式沉淀池由进、出水口、水流部分和污泥斗三个部分组成。池体平面为矩形,进出口分别设在池子的两端,进口一般采用淹没进水孔,水由进水渠通过均匀分布的进水孔流入池体,进水孔后设有挡板,使水流均匀地分布在整个池宽的横断面;出口多采用溢流堰,以保证沉淀后的澄清水可沿池宽均匀地流入出水渠。堰前设浮渣槽和挡板以截留水面浮渣。水流部分是池的主体,池宽和池深要保证水流沿池的过水断面布水均匀,依设计流速缓慢而稳定地流过。污泥斗用来积聚沉淀下来的污泥,多设在池前部的池底以下,斗底有排泥管,定期排泥。

平流式沉淀池具有对冲击负荷和温度变化的适应能力较强,施工简单,造价低的优点;但操作工作量大,采用机械排泥时,机件设备和驱动件均浸于水中,易生锈,易腐蚀的缺点;适用于地下水位较高及地质较差的地区;适用于大、中、小型污水处理厂。

构造:平流式沉淀池有进水区、沉淀区、出水区、污泥区和缓冲区五部分组成。

1.进水区

进水区的作用是使水流均匀的分布在整个断面上,尽可能减少扰动。平流式沉淀池的配水可采用进水挡板或进水穿孔强等;入口流速小于25mm/s。

为了保证不冲刷已有的底部沉淀物,水的流入点应高于出污泥层面0.5m以上。

水流入沉淀池后应尽快消能,防止在池内形成短流或股流,设置整流装置。

2.沉淀区

沉淀区的高度(有效水深H)与其前后有关处理构筑物的高程布置有关,一般约3-4m。

沉淀区的长、宽、深之间相互关联,应综合考虑,还应核算表面负荷。一般,L/B≥4,L/H≥10,每格宽度3-8m,不宜大于15m。

3.出水区

沉淀后出水应尽量在出水区均匀流出。沉淀池常见出水口布置形式:

出流堰是沉淀效果好坏的重要条件,它不仅控制池内水面的高程,而且对池内水流的均匀分布影响极大。一般采用三角堰:

应防止池内水流产生偏流现象。尽可能减少单位堰长的过流量,因此堰的施工必须精心,尽量做的水平。

4.污泥区(积泥区和排泥区)

污泥区的目的是:贮存、浓缩污泥与排泥

沉淀池排泥方式有斗形底排泥、穿孔管排泥及机械排泥。目前基本都采用机械排泥,不需留存泥区,池底水平,略带坡度以便放空。

(1) 刮泥:设置刮泥机(车),池底设计坡度0.01-0.02;

(2) 污泥泵排泥;

(3) 静水压力排泥(静水压力1.5-2.0m水头,排泥管径不小于

200mm);

(4) 如设有多个泥斗时,则无需刮泥装置,每个泥斗设独立的

排泥管及排泥阀。

5.缓冲区

污泥区和清水区之间应有一个缓冲区,其深度可取0.3-0.5m,以减轻水流对存泥的搅动,也为存泥留有余地。

影响平流沉淀池的影响因素:实际水流情况

① 理想沉淀池中,水流稳定,流速均匀分布:t=Q/V

② 实际中,停留时间偏离理想情况,有的停留时间长,有的停留

时间短,这种情况称为短流,是由于沉淀池内的流速与流程不

同造成的,具体原因:

1)异重流 2)风的影响 3)池内导流壁与刮泥设施的影响 4)

死角的存在。

A.水流的紊动性(防止死角)。紊动性用雷诺数表示Re=vR/v

沉淀池的雷诺数表征水流惯性力与粘滞力的比值,一般在4000—15000(小与500),属于紊流状态,实际中通常要求雷诺数越小越好。

B.水流的稳定性(防止异重流)。水流的稳定性用弗洛德数

Fr=v²/Rg,Fr数增大,表明惯性力作用相对增加,重力作用相对减少,水流对温差、密度差异等影响的抵抗能力强,使沉淀池内的流态保持稳定,通常,平流沉淀池内Fr宜大于10-5

在平流式沉淀池中,降低Re和提高Fr数的有效措施是减少水力半径R,池中纵向分格及增加斜管、斜板均能达到上述目的。

在沉淀池中,增大水平流速,一方面提高了Re,不利于沉淀,另一方面,Fr增大,提高了沉淀效果,这种矛盾导致沉淀池的水平流速可以在一个较宽的范围内进行选择,而对沉淀效果影响不太明显,水平流速一般为10-25mm/s。

二、 凝聚作用的影响

① 原水通过絮凝池后,絮凝过程在沉淀池中继续进行。

② 水在池内沉淀时间越长,池内因水流速度不同而引起的絮凝越

完善,沉淀出水水质越好,因此沉淀时间对沉淀效果是有影响

的。

③ 池中水深越大,池内因颗粒沉速不同而引起的絮凝越完善,沉

淀出水水质越好,因此沉淀时间对沉淀效果也是有影响的。

沉淀时间---影响沉淀过程中的再絮凝反应;

池中水深---水越深,越有利于网捕作用的继续进行。

沉淀池设计的一般原则

1. 设计流量

2. 沉淀池的只数

3. 沉淀池的经验设计参数

4. 沉淀池的有效水深、沉淀时间与表面水力负荷的相互关系

5. 沉淀池的几何尺寸

6. 沉淀池出水部分

7. 贮泥斗的容积

8. 排泥部分 平流式沉淀池设计数据

1. 长宽比以3-5为宜;

2. 长与有效水深比一般采用8-12;

3. 池底纵坡一般采用0.01-0.02,机械刮泥时不小于0.005;

4. 初次沉淀池最大水平流速为7mm/s,二次沉淀池为5mm/s;

5. 进出口处挡板位置

1) 高出池内水面0.1-0.15m;

2) 进出挡板淹没深度一般为0.5-1.0m;

3) 出口挡板淹没深度一般为0.3-0.4m;

4) 挡板距进水口0.5-1.0m,距出水口0.25-0.5m;

6. 非机械刮泥时,缓冲层高度0.5m,机械刮泥时,缓冲层上缘宜高出刮泥板0.3m;

7. 刮泥机行进速度一般为0.6-0.9m/min;

8. 排泥管直径为>200mm;

9. 入口整流墙的开孔总面积为过水断面的6%-20%;

10. 出水锯齿形三角堰,水

面宜位于齿高的1/2处。

平流式沉淀池设计草图试例

平流式沉淀池例题

某城市污水处理厂的最大设计流量Qmax=0.2m3/s,设计人口数

N=100000人,沉淀时间t=1.5小时,采用链带式刮泥机刮泥,求平流式沉淀池各部分尺寸。

[解]

1 池子总表面积 设表面负荷qˊ=2m3/m2·h, A=Qmax×3600/ qˊ=0.2×3600/2=360 m2

2 沉淀部分有效水深 h2=qˊt=2×1.5=3.0 m

3 沉淀部分有效容积 V=Qmaxt×3600=0.2×1.5×3600=1080 m3 4 池长 设水平流速υ=3.7mm/s L=υt×3.6=20 m

5 池子总宽度 B=A/L=360/20=18(m)

6 池子个数 设每格池宽b=4.5m,n=B/b=18/4.5=4 个

7 校核长宽比、长深比长宽比:L/B=20/4.5=4.4>4 (符合要求)长深比:L/h2=20/2.4=8.3 (符合要求)

8 污泥部分所需的总容积设T=2 d,污泥量为25g/人·d,

污泥含水率为95%,S=25×100/{(100-95)×1000}=0.5 L/人·d。 V=SNT/1000=0.5×100000×2/1000=100 m3

9 每格池污泥部分所需的容积 V〞=V/n=100/4=25 m3

图3-15 沉淀池污泥斗

10污泥斗容积 污泥斗采用尺寸如图3-15。

V1= h4(f1+f2+√f1f2)/3

h4〞=(4.5-0.5)tg60°/2=3.46 m

V1=3.46(4.5+0.5+√0.5×4.5)/3=26 m3

11 污泥斗以上梯形部分污泥容积

h4′=(20+0.3-4.5)×0.01=0.158 m

l1=20+0.3+0.5=20.8 m l2=4.5 m

V2=(l1+ l2)h4〞b/2={(20.8+4.5)×0.158×3.46}/2=9.0 m3 12 污泥斗和梯形部分污泥容积

V1+V2=26+9=35 m3>25 m3

13 池子总高度 设缓冲层高度h3=0.5 m

H=h1+h2+h3+h4 h4=h4′+h4〞=0.158+3.46=3.62(m)

H=0.3+2.4+0.5+3.62=6.82 m

范文九:竖流沉淀池

5.3沉淀池

5.31设计说明

味精废水经调节池后,进入沉淀池,悬浮物在重力作用下沉降入池底锥形污泥斗中,澄清水从池上端周围的溢流堰中排出,保证出水水质。考虑到节约用地,故采用竖流式沉淀池。

5.32设计计算

(1) 中心管面积:设中心管内流速v0=0.02m/s,按三个周期算,每天水量135m3/h,则一个

周期水量为45m3/h

fqv045/(36000.02)0.625m2

(2) 沉淀部分有效端面积(A)

设表面负荷 q'=2.16m3/(m2.h)

则上升流速 v= q'=2.16m/h=0.0006 m/s

A=q/v=45/(3600×0.0006)=20.84 m2

(3) 沉淀池直径

D4(Af)

4(20.840.625)

5.23m,取D=5.5m

(4) 沉淀池有效水深(h2) 设沉淀时间t=1.2h

h2=vt×3600=0.0006×1.2×3600=2.6m

3h2=3×2.6=7.8>5.5(m)(D)。(符合要求)

(5) 校核集水槽每米出水堰每米出水堰的过水负荷

q4510000.72L/S2.9L/S(符合要求) D3.145.53600

(6) 污泥部分需要的总容积 设沉淀池对SS去除率为40%

则每天的污泥量约为4780×0.4×1080=2.1t

污泥含水率为98%,则污泥的体积为V=2.1/(1-98%)=105m3

(7) 池子圆截锥部分有效体积:设圆锥底部直径d为0.4m,截锥高度为h5,截锥侧壁倾角

α=55°,则

h5=(R-r)tanα=(D/2 –d/2)tanα=(5.5/2 – 0.4/2)tan55°=4.2m

V1h5

3(R2Rrr2)4.2

3(2.7522.750.20.22)35.86m3

(8) 中心管管径(d0)

d04f40.6250.9m 

(9) 中心管喇叭口下缘至反射板的垂直距离(h3)

设流过该缝隙的污水流速v1=0.015m/s, d1=1.35d0=1.35×0.9=1.22m 则 h3q450.22m v1d136000.0151.22

(10) 沉淀池总高度(H)

设池子超高h1=0.3m,缓冲层高h4=0.3,则 H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+2.6+0.22+0.3+4.2≈7.6m

范文十:竖流沉淀池

(1)为了使水流在沉淀池内分布均匀,池子直径(或正方形的一边)与有效水深之比值不大于3。池子直径不宜大于8m,一般采用4~7m;最大有达10m。

(2)中心管内流速不大于30mm/s。

(3)中心管下口应设有喇叭口和反射板;

1)反射板板底距泥面至少0.3m。

2)喇叭口直径及高度为中心管直径的1.35倍。

3)反射板的直径为喇叭口直径的1.30倍,反射板表面与水平面的倾角为17°。

4)中心管下端至反射板表面之间的缝隙高在0.25~0.5m范围内时,缝隙中污水流速,在初次沉淀池中不大于20mm/s,在二次沉淀池中不大于15mm/s。

(4)当池子直径(或正方形的一边)小于7m时,澄清污水沿周边流出;当直径D≥7m时,应增设辐射式集水支渠。

(5)排泥管下端距池底不大于0.2m,管上端超出水面不小于0.4m。

(6)浮渣挡板距离水槽0.25~0.5m,高出水面0.1~0.15m,淹没深度0.3~0.4m。

已知某小型污水处理站设计流量Q=1200(www.wenku1.com)3/(www.wenku1.com)(0.333(www.wenku1.com)3/(www.wenku1.com)),悬浮固体浓度SS=200mg/L。设沉淀效率为55%。根据实验性能曲线查得(www.wenku1.com)0=2.8(www.wenku1.com)/(www.wenku1.com)(0.78mm/s),污泥的含水率为98%,试为该处理站设计竖流式初沉池。

1、中心管面积:射(www.wenku1.com)0=0.25m/s,采用12个竖流式沉淀池,每池最大设计流量: (www.wenku1.com)max=

f=

2、中心管直径:

(www.wenku1.com)0= (www.wenku1.com)= 4(www.wenku1.com)4×1.11(www.wenku1.com)0(www.wenku1.com)max(www.wenku1.com)=0.33312=0.028(www.wenku1.com)3/(www.wenku1.com) =0.0280.025=1.11(www.wenku1.com)2 =1.189(www.wenku1.com)

取(www.wenku1.com)0=1.2(www.wenku1.com)

3、中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度:设(www.wenku1.com)1=0.02(www.wenku1.com)/(www.wenku1.com),(www.wenku1.com)1=1.35×(www.wenku1.com)0=1.35×1.2=

1.62,

(www.wenku1.com)3=(www.wenku1.com)

1×(www.wenku1.com)×(www.wenku1.com)1=0.27(www.wenku1.com),

取(www.wenku1.com)3=0.3(www.wenku1.com)。

4、沉淀部分有效断面积:设表面负荷v=0.78(www.wenku1.com)/(www.wenku1.com),

F=

5、沉淀池直径:

D= 4((www.wenku1.com)+(www.wenku1.com))(www.wenku1.com)=0.00078=35.61(www.wenku1.com) 0.028= 4(35.61+1.11)(www.wenku1.com)=6.84(www.wenku1.com)

采用D=7m

6、沉淀部分有效水深:设t=1.5h,

(www.wenku1.com)2=(www.wenku1.com)×3600=0.00078×1.5×3600=4.2(www.wenku1.com),取(www.wenku1.com)2=4.2(www.wenku1.com)。 3(www.wenku1.com)2=3×4.2=12.6(www.wenku1.com)>7(www.wenku1.com) (www.wenku1.com) 符合要求 。

7、校核集水槽出水堰负荷:集水槽每米出水堰负荷为

8、沉淀部分所需总容积:设T=1d

V=200mgL×1200(www.wenku1.com)3h×2d×55%/(1−98%)=158.4(www.wenku1.com)3

每个池子所需污泥室容积为

158.412=13.2(www.wenku1.com)3

9、圆截椎部分容积:设圆截椎体下底直径为0.4m,则 (www.wenku1.com)5= (www.wenku1.com)−(www.wenku1.com) (www.wenku1.com)55°= 3.5−0.2 tg55°=4.71m (www.wenku1.com)1=(www.wenku1.com)53 (www.wenku1.com)2+(www.wenku1.com)+(www.wenku1.com)2 =(www.wenku1.com)×43 3.52+3.5×0.2+0.22 =54.4(www.wenku1.com)3>12.5(www.wenku1.com)3

10、沉淀池总高度:设超高及缓冲层各位0.3m H=(www.wenku1.com)1+(www.wenku1.com)2+(www.wenku1.com)3+(www.wenku1.com)4+(www.wenku1.com)5=0.3+4.2+0.3+0.3+4.71=9.8m